单选题假定基桩的总侧阻力设计值为360kN，总端阻力设计值为120kN，承台底1/2承台宽的深度范围内地基土极限阻力标准值qck为320kPa。考虑桩群—土—承台的相互作用效应，当根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）的规定进行复合基桩的竖向承载力特征值R计算时，R的计算结果最接近于（　　）kN。A 890B 571C 377D 321

先求得加权平均重度为：γm＝9.35kN/m3，根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第5.2.4条表5.2.4可得，承载力修正系数为：ηd＝1.0；则可计算得修正后的软弱下卧层地基承载力特征值为：fa＝fak+ηdγm（d+z－0.5）＝70+1.0×9.35×（1.5+15+3.2－0.5）＝249.52kPa。由此可知，A项数值最为接近。

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.3.5条规定，基桩总极限端阻力标准值可按下式计算：Qpk=qpkAp。已知桩径为0.4m，查表5.3.5-2可知，桩的极限端阻力标准值为2700kPa，则基桩端阻力标准值为：Qpk=π/4×0.42×2700=339.29kN。由此可知，B项数值最为接近。

由各土层重度及厚度，可得软弱下卧层顶面处自重应力为：σcz＝17.8×1.5+17.8×1.0+7.8×14+9.5×3.2＝184.1kPa。由此可知，D项数值最为接近。

A项，根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.3.9条规定，桩端置于完整、较完整基岩的嵌岩桩单桩竖向极限承载力，由桩周土总极限侧阻力和嵌岩段总极限阻力组成。
B项，根据第5.3.7条规定，关于钢管桩的单桩竖向极限承载力：①闭口钢管桩。闭口钢管桩的承载变形机理与混凝土预制桩相同。钢管桩表面性质与混凝土桩表面虽有所不同，但大量试验表明，两者的极限侧阻力是可视为相等的，因为除坚硬粘性土外，侧阻剪切破坏面是发生于靠近桩表面的土体中，而不是发生于桩土介面。因此，闭口钢管桩承载力的计算可采用与混凝土预制桩相同的模式与承载力参数；②敞口钢管桩的端阻力。敞口钢管桩的承载力机理与承载力随有关因素的变化比闭口钢管桩复杂。这是由于沉桩过程，桩端部分土将涌入管内形成“土塞”。土塞的高度及闭塞效果随土性、管径、壁厚、桩进入持力层的深度等诸多因素变化。而桩端土的闭塞程度又直接影响桩的承载力性状。称此为土塞效应。闭塞程度的不同导致端阻力以两种不同模式破坏。则其他条件相同时，敞口钢管桩因土塞效应，其端阻力小于闭口钢管桩。其他条件相同时，敞口钢管桩因土塞效应，其端阻力小于闭口钢管桩。
C项，根据条文说明第5.3.10条规定，后注浆灌注桩单桩极限承载力计算模式与普通灌注桩相同，区别在于侧阻力和端阻力乘以增强系数βst和βp。
D项，根据条文说明第5.3.12条规定，对于桩身周围有液化土层的低承台桩基，当承台底面上下分别有厚度不小于1.5米、1.0米的非液化土或非软弱土层时，可将液化土层极限侧阻力乘以液化折减系数计算单桩极限承载力标准值。土层液化折减系数可按表5.3.12确定。

根据《建筑桩基技术规范》5.2.5条：

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.2.5条规定，由于承台底面以下存在高灵敏软土，不考虑承台效应，即ηc＝0；则基桩的竖向承载力特征值为：



由此可知，A项数值最为接近。

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.3.5条规定，基桩极限侧阻力标准值可按下式计算：Qsk＝u∑qsikli。又桩径为0.4m，已知各土层桩的极限侧阻力标准值，则基桩极限侧阻力标准值为：Qsk＝0.4π×（20×15+60×1.2）＝467.469kN。由此可知，C项数值最为接近。

《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）第5. 3. 9条规定，桩端置于完整、较完整基岩的嵌岩桩单桩竖向极限承载力，由桩周土总极限侧阻力和桩嵌岩段总极限阻力组成。