以下关于承台效应系数取值的叙述，哪些符合《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008)的规 定？（ ） A.后注浆灌注桩承台，承台效应系数应取高值 B.箱形承台，桩仅布置于墙下，承台效应系数按单排桩条形承台取值 C.宽度为1.2d（d表示桩距）的单排桩条形承台，承台效应系数按非条形承台取值 D.饱和软黏土中预制桩基础，承台效应系数因挤土作用可适当提高

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.3.12条及表5.3.12，计算单桩竖向极限承载力标准值Quk时，考虑液化土对桩周土层侧阻力的影响，即取用土层液化影响折减系数。

C项，根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.2.3条规定，对端承型桩基，不宜考虑承台效应，其承台效应系数ηc应取零。D项，根据第5.2.5条规定，当承台底为可液化土、湿陷性土、高灵敏度软土、欠固结土、新填土时，沉桩引起超孔隙水压力和土体隆起时，不考虑承台效应，取ηc=0。根据表5.2.5（见题47表）规定，可以看出承台效应系数随桩间距的增大而增大，单排桩条形承台的效应系数ηc大于多排桩的承台效应系数。对于端承型桩基、桩数少于4根的摩擦型柱下独立桩基、或由于地层土性、使用条件等因素不宜考虑承台效应时，基桩竖向承载力特征值应取单桩竖向承载力特征值。

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）第5.2.3、5.2.4条规定，A项为桩数少于4根的摩擦型柱下独立桩基，不考虑承台效应；C项承台底为湿陷性黄土，不考虑承台效应；BD两项需要考虑承台效应。

AB两项，根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）第3.1.7条第2款规定，计算荷载作用下的桩基沉降或水平位移时，应采用荷载效应准永久组合；C项，根据第3.1.7条第4款规定，进行承台和桩身裂缝控制验算时，应分别采用荷载效应标准组合和荷载效应准永久组合；D项，根据第3.1.7条第1款规定，确定桩数时，应采用传至承台底面的荷载效应标准组合。

AB两项，根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）第4.1.1条第3款规定，对抗压桩主筋不应少于6φ10；根据第4.1.1条第4款规定，箍筋应采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200～300mm，受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密，间距不应大于100mm；根据第4.2.4条规定，桩嵌入承台内的长度对中等直径桩，不宜小于50mm，AB项桩身均未嵌入承台；C项，混凝土桩的桩顶纵向主筋应锚入承台内，其锚入长度不宜小于35倍纵向主筋直径，32×35=1120>900，不满足；D项，25×35=875＜1200，满足。

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.1.1条及其条文说明，桩顶竖向和水平力的计算对柱下独立桩基，按承台为刚性板和反力呈线性分布的假定。根据公式



距离竖向力合力作用点最远的基桩，其桩顶竖向作用力计算值最小，公式中取“-”号。

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第 5. 2. 5条，承台底土阻力群桩效应系数队可按如下确定：sa/d=3，Bc/l=0.253，查表5.2.5可知，承台效应系数ηc=0. 07。

根据桩基最终沉降量计算公式可得。

AD两项，根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第4.2.1条第2款规定，高层建筑平板式和梁板式筏形承台的最小厚度不应小于400mm，墙下布桩的剪力墙结构筏形承台的最小厚度不应小于200mm；BC两项错误，第4.2.1条第1款规定，柱下独立桩基承台的最小宽度不应小于500mm。对于墙下条形承台梁，桩的外边缘至承台梁边缘的距离不应小于75mm，承台的最小厚度不应小于300mm。

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）附录C.0.1规定，关于考虑承台、基桩协同工作和土的弹性抗力作用，计算受水平荷载的桩基时的基本假定如下：①将土体视为弹性变形介质，其水平抗力系数随深度线性增加，地面处为零。对于低承台桩基，在计算桩基时，假定桩顶标高处的水平抗力系数为零并随深度增长。②在水平力和竖向压力作用下，基桩、承台、地下墙体表面上任一点的接触应力（法向弹性抗力）与该点的法向位移δ成正比。③忽略桩身、承台、地下墙体侧面与土之间的黏着力和摩擦力对抵抗水平力的作用。④按复合桩基设计时，即符合本规范第5.2.5条规定，可考虑承台底土的竖向抗力和水平摩阻力。⑤桩顶与承台刚性连接（固接），承台的刚度视为无穷大。因此，只有当承台的刚度较大，或由于上部结构与承台的协同作用使承台的刚度得到增强的情况下，才适于采用此种方法计算。计算中考虑土的弹性抗力时，要注意土体的稳定性。